Vindmodstandsdesignet af batterikomponentbeslaget og lygtepælen.
Før blev en ven ved med at spørge mig om vind- og trykmodstanden af solcellegadelys. Nu kan vi lige så godt lave beregningen.
Solar Street Lights I solar street light-systemet er et strukturelt vigtigt spørgsmål vindmodstandsdesignet. Vindmodstandsdesignet er hovedsageligt opdelt i to hoveddele, den ene er vindmodstandsdesignet af batterikomponentbeslaget, og den anden er lygtepælens vindmodstandsdesign.
Ifølge batterimodulproducenternes tekniske parameterdata kan solcellemodulet modstå et opvindstryk på 2700Pa. Hvis vindmodstandskoefficienten er valgt til at være 27m/s (svarende til en ti-niveau tyfon), ifølge ikke-viskøs væskemekanik, er vindtrykket af batterienheden kun 365Pa. Derfor kan selve komponenten modstå 27m/s vindhastighed uden skader. Derfor er nøgleovervejelsen i designet forbindelsen mellem batterimonteringsbeslaget og lygtepælen.
I udformningen af solcellegadelyssystemet er forbindelsesdesignet af batterimontagebeslaget og lygtepælen fast forbundet med en boltstang.
Vindtæt design af gadelygtepæl
Parametrene for solcellegadelyset er som følger:
Panelhældningsvinkel A = 16o stanghøjde = 5m
Solar gadelygteproducentens design vælger bredden af svejsesømmen i bunden af lygtepælen δ = 4 mm og den ydre diameter af bunden af lygtepælen = 168 mm
Overfladen af svejsningen er lygtepælens ødelæggelsesflade. Afstanden fra beregningspunktet P for modstandsmomentet W af lampestangens ødelæggelsesflade til aktionslinjen for panelbelastningen F modtaget af lampepolen er PQ = [5000+(168+6)/tan16o]×Sin16o = 1545mm=1.545m. Derfor er vindbelastningsmomentet på ødelæggelsesoverfladen af lampestangen M = F × 1.545.
I henhold til designets maksimalt tilladte vindhastighed på 27m/s er grundbelastningen af 2×30W solcellegadelyspanelet med to lamper 730N. I betragtning af sikkerhedsfaktoren på 1.3, F = 1.3×730 = 949N.
Derfor er M = F × 1.545 = 949 × 1.545 = 1466 N.m.
Ifølge matematisk udledning er modstandsmomentet for den cirkulære ringformede brudflade W = π×(3r2δ+3rδ2+δ3).
I ovenstående formel er r ringens indre diameter, og δ er ringens bredde.
Fejlflademodstandsmoment W = π×(3r2δ+3rδ2+δ3)
=π×(3×842×4+3×84×42+43) = 88768mm3
=88.768×10-6 m3
Spænding forårsaget af vindbelastning, der virker på brudfladen = M/W
= 1466/(88.768×10-6) =16.5×106pa =16.5 Mpa<<215Mpa
Blandt dem er 215 Mpa bøjningsstyrken af Q235 stål.
Derfor opfylder bredden af svejsesømmen designet og valgt af producenten af solcellegadelygter kravene. Så længe svejsekvaliteten kan garanteres, er lygtepælens vindmodstand ikke noget problem.
udendørs solcellelys| solar led lys |alt i ét solar lys
Gadelys information
De særlige arbejdstider for solcellegadelys påvirkes af forskellige arbejdsmiljøer såsom vejr og miljø. Levetiden for mange gadelygtepærer vil blive stærkt påvirket. Under inspektion af vores relevante personale har det vist sig, at ændringerne i gadelygter energibesparende enheder har en meget god effekt og sparer strøm. Det er klart, at arbejdsbyrden for vedligeholdelsesarbejdere til gadelys og højpælslys i vores by er stærkt reduceret.
Kredsløbsprincip
På nuværende tidspunkt er bybelysningskilder hovedsageligt natriumlamper og kviksølvlamper. Arbejdskredsløbet er sammensat af natriumlamper eller kviksølvpærer, induktive forkoblinger og elektroniske triggere. Effektfaktoren er 0.45, når kompensationskondensatoren ikke er tilsluttet og er 0.90. Den samlede ydeevne af den induktive belastning. Arbejdsprincippet for denne solenergi-gadelyssparer er at forbinde en passende AC-reaktor i serie i strømforsyningskredsløbet. Når netspændingen er lavere end 235V, er reaktoren kortsluttet og fungerer ikke; når netspændingen er højere end 235V, sættes reaktoren i drift for at sikre, at arbejdsspændingen af solcellegadelyset ikke overstiger 235V.
Hele kredsløbet er sammensat af tre dele: strømforsyning, spændingsdetektering og sammenligning af strømnettet og udgangsaktuator. Det elektriske skema er vist i figuren nedenfor.
Strømforsyningskredsløbet for solenergigadelandskabsbelysning er sammensat af transformere T1, dioder D1 til D4, tre-terminal regulator U1 (7812) og andre komponenter og udsender +12V spænding for at drive styrekredsløbet.
Detektering og sammenligning af strømforsyningsspændingsspænding består af komponenter såsom op-amp U3 (LM324) og U2 (TL431). Netspændingen trappes ned af modstand R9, D5 er halvbølge ensrettet. C5 filtreres, og en jævnspænding på ca. 7V opnås som prøveudtagningsdetektionsspænding. Den samplede detektionsspænding filtreres af et lavpasfilter bestående af U3B (LM324) og sendes til komparatoren U3D (LM324) til sammenligning med referencespændingen. Referencespændingen for komparatoren leveres af spændingsreferencekilden U2 (TL431). Potentiometer VR1 bruges til at justere amplituden af prøveudtagningsdetektionsspændingen, og VR2 bruges til at justere referencespændingen.
Udgangsaktuatoren er sammensat af relæer RL1 og RL3, højstrøms luftfartskontaktor RL2, AC-reaktor L1 og så videre. Når netspændingen er lavere end 235V, udsender komparatoren U3D et lavt niveau, trerørs Q1 er slukket, relæet RL1 udløses, dets normalt lukkede kontakt er forbundet til strømforsyningskredsløbet på luftfartskontaktoren RL2, RL2 er tiltrukket, og reaktoren L1 er kortsluttet Virker ikke; når netspændingen er højere end 235V, udsender komparatoren U3D et højt niveau, trerørs Q1 er tændt, relæet RL1 trækker ind, dets normalt lukkede kontakt afbryder strømforsyningskredsløbet til luftfartskontaktoren RL2, og RL2 er frigivet.
Reaktor L1 er forbundet til solcellegadelysstrømforsyningskredsløbet, og den alt for høje netspænding er en del af det for at sikre, at solcellegadelysets arbejdsspænding ikke overstiger 235V. LED1 bruges til at angive arbejdstilstanden for relæet RL1. LED2 bruges til at angive driftstilstanden for flykontaktoren RL2, og varistoren MY1 bruges til at slukke kontakten.
Relæet RL3's rolle er at reducere strømforbruget af flykontaktoren RL2, fordi RL2-startspolens modstand kun er 4Ω, og spolemodstanden holdes på omkring 70Ω. Når DC 24V tilføjes, er startstrømmen 6A, og vedligeholdelsesstrømmen er også større end 300mA. Relæet RL3 skifter flykontakten RL2's spolespænding, hvilket reducerer holdestrømforbruget.
Princippet er: når RL2 starter, kortslutter dens normalt lukkede hjælpekontakt spolen på relæ RL3, RL3 udløses, og den normalt lukkede kontakt forbinder højspændingsterminalen 28V på transformeren T1 til broensretterindgangen på RL2; efter RL2 starter, åbnes dens normalt lukkede hjælpekontakt, og relæet RL3 tiltrækkes elektrisk. Den normalt åbne kontakt forbinder lavspændingsterminalen 14V på transformeren T1 til broensretningsindgangsterminalen på RL2 og opretholder luftfartsfirmaet med 50 % af startspolespændingen RL2 pull-in tilstand
Indholdsfortegnelse